这是一个数量，在文献中经常使用。如图15所示，真实的ath（-T）数据显示了一个尖锐的峰，在本工作中我们利用该峰确定c-溶解度，而通过平均athMEANðTÞ的。图15显示了来自不同来源的数字化数据[58、59、63-71]。所有作者均以2 K / min至5 K / min的升温速率进行了实验。 Ni的数据（完整圆圈）摘自Sung等人的工作。 [63]，他们从各种先前的数据[64-67]中创建了一条回归线，而Ni3Ti（空圈）的数据是从Karunaratne等人的工作中复制而来的。 [68]（参考以前的出版物[65、69、70]）。有趣的是，将这些数据与c相（空平方）和c相数据（实心平方）的膨胀结果进行比较，这些数据是由Sieborger等人从CMSX-4中分离出来的。 [58]。他们的数据代表了真正的热膨胀。但是，分离的相无法将其化学组成调整为c / c平衡。因此，不会出现像在我们的工作中观察到的那样热膨胀出现峰值。 Morrow等。 [71]研究了添加钼对具有c / c微观结构的镍基高温合金的影响，结果表明，增加钼含量和铝含量会导致热膨胀系数小幅下降。在图15中，我们重现了其具有3.5％Mo（空三角形）的Ni基合金的数据。最后，我们添加了Quested等人最近发布的CMSX-4数据集。 [59]（粗虚线）。比较结果表明，尽管存在一些分散，但是当我们将它们与平均热膨胀系数进行比较时，所有数据都相当接近。请注意，我们的平均热膨胀数据和Quested等人。 [59]的意见非常一致。但是，我们的真实膨胀数据会明显偏向更高的值，并显示出尖锐的峰值，这可以确定c固溶度和温度。

我们的真实热膨胀数据显示，在高温下，热膨胀系数下降了近50％，有一个明显的尖峰（用箭头突出显示）。图1和2中显示的数据。 7、8、9、13和14清楚地表明，这种下降与c固溶温度有关。对于＆ERBO / 1（CMSX-4型），降落发生在一个温度上，该温度非常接近ThermoCalc预测的c-固溶温度和性能。对于三种ERBO / 15型合金，热膨胀下降发生在温度上，该温度比预计的c-固溶线温度高40K。与ERBO / 15及其变体相比，ERBO / 1的实测（膨胀）和计算出的（ThermoCalc）c'-固溶温度之间有更好的一致性（表7和8，图10、11）。这与实验确定的ERBO / 1（3D-APT，[36]，CMSX-4型标准材料的合金材料）的实验确定的合金与相应的ThermoCalc预测更好地符合这一发现相符。 ERBO / 15合金（实验数据：TEM–EDX，[32]）。实验确定的c固溶线温度与ERBO / 15合金的ThermoCalc预测值以及TEM中测量并由ThermoCalc预测的相组成差异之间存在差异，这表明需要针对新的成分优化ThermoCalc数据库范围。实验结果和ThermoCalc预测均表明，降低Mo或W含量对c-固溶线温度无明显影响。

       当前工作的重点是使用真实的热膨胀和测量值确定C固溶线温度。此外，我们报告了四种镍基单晶高温合金的弹性系数，这些系数可用于应力温度范围内的工程设计，在该温度范围内，弹性决定了机械材料的行为，并估计了与热疲劳载荷相关的热应力。我们的结果不能直接用于评估蠕变性能。但是，c固溶温度是c颗粒稳定性的量度，并提供蠕变强度。因此，我们的结果与单晶镍基高温合金的蠕变行为间接相关。